图2 含水率和基质势关系图
Fig 2 The relation of water-content coefficient and matrixsuction
3.1.2 初始条件
边界条件为第二类边界条件，上边界条件为深圳市丰水年最大月降雨量、垃圾渗滤液最大月产生量、蒸发量；下边界条件为实测渗滤液最少排放量；左右边界均为零流量。
3.1.3水相渗透系数的确定
本文非饱和带水相的渗透系数系查阅资料而定。渗透系数和基质吸力的关系见图3。
图3 渗透系数与基质吸力的关系
Fig 3 The relation of permeability coefficient and matrix suction
饱和带的渗透系数由试验所得。
3.2 计算结果
假定降雨历时为24小时[5]，利用上述水分曲线和渗透系数与基质吸力的关系图，计算填埋场内部的总压力等值线图，结果见图4～图6。
图4 填埋场总压力等值线图（t=1.5天）
Fig 4 The contour map of total stress of MSW landfill （t=1.5d）
图5 填埋场总压力等值线图（t=6天）
Fig 5 The contour map of total stress of MSW landfill （t=6d）
 图6 填埋场总压力等值线图（t=9天）
Fig 6 The contour map of total stress of MSW landfill （t=9d）
由图4～6可以得出：用地下水水力学理论研究渗滤液在工程实际中是可行的，渗滤液的产生量与降雨量有着密切的关系，降雨量提供了渗滤液水量得主要来源中国论文下载中心。渗滤液的产生量滞后于降雨量，如在降雨停止后5天，饱和带高度达到最大值。
4 结论
根据固体废弃物的各种物理力学性质饱和，将各种性质与土壤和裂隙进行比对，提出用土壤水力学的理论来模拟渗滤液的运动规律符合实际规律。从土壤水动力学基本理论出发，以总压力水头为基本未知量推导多孔介质二维饱和-非饱和渗流微分方程，建立了相应的填埋场饱和－非饱和渗流数学模型。在饱和-非饱和渗流数值计算中，不仅也考虑了非饱和区的水分运动情况，并且将饱和与非饱和统一起来，形成总的研究区域。模型采用有限体积法，概念清晰，原理简单。并用实例进行验证，证明模型是有实用价值的。
参考文献
[1]韦献革，城市生活垃圾填埋场及压缩站的环境影响评价，上海环境科学，1999.12：577～578
[2]王学化、胡玉才、吴健民，山谷型垃圾填埋场渗滤液水量计算方法比较研究，城市环境与城市生态，1995（4）：38～41
[3]雅 贝尔著、许涓铭等译，地下水水力学，地质出版社，1985年
[4]朱军、刘光廷、陆述远，饱和非饱和三维多孔介质非稳定渗流分析，武汉大学学报（工学版）,Vol.34, No.3, 2001：5~8
[5]王里奥、李东，垃圾填埋场渗滤液水量计算，重庆大学学报（自然科学版），Vol.23, No.3, 2000：112~114
2/2 首页 上一页 1 2 |
