| 3、分段进水生物脱氮工艺的特点
（1）脱氮效率高
分段进水A/O工艺对氮的总去除率 包括两部分，一是剩余污泥排放去除的氮量 ，二是硝化、反硝化去除的氮量 [4]。即
 (1)
  (2)
式中： —进水总氮的质量浓度，g/m3；
A —剩余污泥中的氮含量，g[N」/g[SS]；
XE —剩余污泥的质量浓度，g/m3；
QE —剩余污泥的排放量，m3/d；
Q —流入反应器的水量，m3/d。
以图3—3为例，分段进水A/O工艺在碳源、溶解氧等反硝化、硝化条件良好的情况下，反硝化脱氮部分的去除率为:
 (3)
式中: r —回流污泥比，%；
n —反应器段数。
反应器级数越多，脱氮效率越高。可见分段进水A/O工艺可以在常规活性污泥回流比下，不需硝化液回流，就可获得较高的脱氮效率。实验表明，NH3-N的平均去除率为82.5-96%。
（2）节省基建投资
对分段进水A/O工艺反应器进行M LSS质量平衡计算，对于最后一段可以得到以下表达式:
 (4)
式中: Xn —最后一段好氧池的M LSS的质量浓度，即进入终沉池的M LSS的质量浓度，mg/L；
Xr —回流污泥M LSS的质量浓度，mg/L。
同理，对反应器其余段可得出各段混合液浓度表达式:
 (5)
式中:  —第i段好氧池的M LSS的质量浓度，mg/L；
 —流入第m段反应器的水量，m3/d。
由式(4)、式(5}可知，在反应器出水M LSS不变的情况下，分段进水A/O工艺比一般前置反硝化工艺的污泥平均浓度要高，在其它条件不变时，反应器容积可减小，因而节省基建投资。
（3）降低运行费用
由于好氧区硝化液直接进入下一级缺氧区，不需要设置硝化液回流设施，即无内回流。而对于传统A/O工艺，除50%——100%污泥回流外，还需200%——300%的硝化液回流。K inraku ji-cho等通过对分段进水缺氧/好氧活性污泥系统的研究指出，采用分段进水具有低能耗的特征，由于系统不需硝化液回流，仅需50%左右的污泥回流，因此回流系统能耗降低70%左右。实际运用中，可根据季节、进水水质及水量的变化调整分段进水的流量分配比例，取得较为理想的出水效果。
（4）碱度满足要求
由于采用分段进水，硝化、反硝化间歇进行，硝化过程中被消耗的碱度，在反硝化过程中可以得到一定程度的补偿，这样在整个系统中，碱度不会发生很大的变化，pH值基本上能维持在7—8之间，这非常接近于同步硝化反硝化，在整个脱氮过程中一般不需要再补充碱度。
（5）抗冲击负荷强
由于分段进水反应器内混合液流态界于平推流与全混流之间，属于非理想流反应器，在运行方式上为“整体推流，局部混合”。另外，该工艺还可以根据进水量、水质特性和环境条件的变化，灵活调整运行方式，因此与传统A/O工艺相比，能较好的承受冲击负荷。实验表明，即使进水的COD、SS、NH3-N、TN波动较大，出水水质也可以保持相对稳定，TCOD、SCOD平均去除率分别在90%和84.5%,出水SS值一般不会超过10mg/L。
不同地区，污水温度也不同，为了达到有效节能的污水处理，可以根据活性污泥新标准法作调整。当水温低于10℃时，可选择AOOO工艺，15℃～30℃时，可选择AOAO工艺，30℃以上时，可选择AAOO工艺，进行有效的季节性工艺调整[5]；
选择生物除氮，除COD，加PAC药剂脱磷。除磷使用药剂和水量的比例为0.01%，去除率可达90%以上，从而一次性达到脱氮除磷、去除COD的目的；
经过4个月的运行调试以后，该处理系统的出水水质达到了国家《污水综合排放标准》（GB18918—2002）一级A排放标准。
参考文献
[1]郑兴灿．城市污水生物除磷脱氮工艺方案的选择研究[J]．给水排水，2000，26(5)：1-4．
[2]吴燕,安树林.废水除磷方法的现状与展望[J].天津工业大学学报,2001,20（1）：74～78
[3]蔡文正.日本水体污染的现状与对策[J].世界环境,1988，2:15～18
[4]曹国民,赵庆祥,高广达.生物除磷脱氮工艺技术研究[J].中国环境科学,1996,16（1）：68～72
[5]H．Y．Chang，C．F．Ouyang．Improvement of nitrogen and phosphorus removal in the anaerobic—oxic—anoxic—oxic (AOAO )process by stepwise feeding [J]．Wat．Sci ．Tech．，2000，42(3／4)：89 94. 2/2 首页 上一页 1 2 |
