摘要：压裂、酸化等层间改造作为油气井增产的一项重要措施，在油气田开发中得到了广泛应用，尤其对于难以开发的低孔低渗断块油气田，层间改造是提高油藏开发效果的有效措施。层间改造方案中，是否正确选择了改造井（层），直接影响油藏开发效果。本文围绕油藏的开发条件，用注采能力分析方法计算出井（层）的产液能力，判断井（层）对油藏开发的适应性，为井（层）下步是否实行改造措施提供可行性依据。从而对选择改造井（层）提供了一个主要的判断依据。通过对文东油田沙三中9-10油藏的几口井的实际数据进行计算，该方法切实可行。
论文关键词：注采能力,压裂,酸化,低孔低渗,文东油田
1 理论依据
不同采油速度下的采油强度计算公式为：
q0 A油ФS0 ρ0V0
=（1）
H 330B0
式中：q0/h-----采油强度，t/dm；
A油--------油井单井探制面积，m2/口；
Ф---------孔隙度，%；
S0 -------含油饱和度，%；
ρ0 ---------地面原油密度，g/cm3；
V0 --------所要求的采油速度，%；
330 ----采油井一年的工作天数，d；
B0------地面原油体积系数。
不同含水并折算到地下体积的采液强度为：
q1 q0B0
 =（2）
h hρ0(1-fw)
式中：q1/h-----油井采液强度（地下体积），t/dm。
在上述条件下的注水强度为：
qi q1mn
=（3）
h h
式中：qi -------注水强度，m3/dm;
m-----注采井数比；
n -------注采比。
2 油水井注采能力分析
2.1 用油井产出剖面求小层产液能力和含水率
qw
fw =（4）
q0+ qw
式中：q0、 qw ------分别为小层日产水量和日产油量，t/d；
q1 q0+ qw
 =（5）
h h
式中：q0、 qw ------分别为小层日产水量和日产油量（均折算到地下体积）；
h ―――产液层的有效厚度，m。
用计算结果与该油藏所要求的含水和采油速度条件下的采液强度相对比，如果接近或大于就能满足要求，如果小于就采取层间改造措施，使其达到要求。
2.2 用水井的吸水剖面求小层注水强度
用小层日注水量除以射开厚度，得出小层注水强度，并用该油藏所要求的注采井数、注采比、采油速度和含水条件下的注水强度标准衡量，如果小于，则应采取压裂等增注措施或小注采比，增加注采井数比或降低采油速度。
3 实例计算
3.1 计算文东油田沙三中9-10油藏开发条件下所要求得采液强度和注水强度。文东油田沙三中9-10油藏开发条件下的基础数据见表1。
表1 濮城油田沙二上4-7油藏基础数据表
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油井单井控制面积f油（m2/口）
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孔隙度(Ф)
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含油饱和度S0(%)
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地面原油密度Y0(%)
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采油速度V0
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地面原油体积系数B0
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注采井数比(m)
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注采比（n）
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35000
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16.1
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80.0
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0.835
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1.27
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2.09
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1：1.4
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2.37
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由公式（1）、（2）、（3）计算出不同含水和采油速度为1.27%下的采液强度见表2：
表2 不同含水和采油速度下的采液强度
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注采井数比 采油速度 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 0.95
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1：1.4 V0＝1.27% 1.17 1.31 1.47 1.68 1.96 2.36 2.94 3.93 5.89 11.78 23.55
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计算出不同含水、采油速度为1.27%、注采井数比为1：1.4、注采比为2.37下的注水强度见表3。
表3 不同含水、采油速度、注采井数比、注采比下的注水强度
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注采井数比 采油速度 注采比 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 0.95
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1：1.4 V0＝1.27% n=2.37 0.14 0.16 0.18 0.20 0.24 0.29 0.36 0.48 0.72 1.43 2.87
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3.2 计算文东油田文203-10井各小层的产液能力和含水率
文203-10井产出剖面数据见表4。
表4 文203-10井产出剖面
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解释序号 层位 厚度 产液 产油 产水 评价
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71 沙三中9 2.0 0.11 0.04 0.07 三级水淹
72 沙三中9 0.8 0.05 0.03 0.02 油层
73 沙三中9 1.0 0.05 0.02 0.03 4级水淹
74 沙三中9 3.9 0.21 0.09 0.12 3级水淹
75 沙三中10 1.9 0.09 0.04 0.05 油层
77 沙三中10 2.4 0.11 0.05 0.06 油层
78 沙三中10 1.9 0.11 0.04 0.07 干层
合计 13.9 0.73 0.31 0.42
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由公式（4）、（5）计算出文203-10井的产液能力和含水率见表5。
表5 文203-10井的产液能力和含水率
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解释序号 层位 厚度 含水率 产液能力
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71 沙三中9 2.0 0.64 0.055
72 沙三中9 0.8 0.40 0.063
73 沙三中9 1.0 0.60 0.050
74 沙三中9 3.9 0.57 0.054
75 沙三中10 1.9 0.56 0.047
77 沙三中10 2.4 0.55 0.046
78 沙三中10 1.9 0.64 0.058
合计 13.9 0.58 0.053
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计算结果用表2中的标准相衡量，待压裂各层都远远小于在目前开发条件下的产液能力标准值，应采取压裂等改造措施。该井2010年11月压裂，压裂后日增油13.0t，累积增油1326.0t，压裂效果显著。
应用本方法还选择了文234-平1、濮深18等井进行压裂，均取得了满意的效果。
4 结束语
注采能力分析方法是解决已确定开发速度的油藏是否应采取压裂、酸化等层间改造措施来满足该油藏的开发效果等方向性问题，对油藏下步措施挖潜具有指导意义。
本文以采油井为例，用注水井的吸水剖面同样可优选水井的压裂层。
参考文献]
[1]李文魁，多裂缝压裂改造技术在煤层气井压裂中的应用。西安石学院学报。（自然科学版）
[2]高原，任茂等。江汉油区低渗透裂缝性油藏压裂工艺技术研究。江汉石油职工大学学报，2005，18（2）；35-37。
[3]袁士义，等。裂缝性油藏开发技术。北京：石油工业出版社，2004。167-168
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