论文导读：目前，随着国内超超临界燃煤机组投产数量的日益增多，许多电厂机组相继遇到了因炉前水系统大量磁性氧化铁沉积在省煤器、水冷壁联箱内，特别是聚集、结垢、堵塞在水冷壁节流孔板上，造成通流面积减少进而发生超温爆管。超（超）临界火电机组给水有许多特殊的物理化学性质，扩散系数和介电常数是影响磁性铁氧化物溶解和沉积的两个主要因素。
关键词：超超临界直流锅炉，磁性氧化铁，沉积
目前，随着国内超超临界燃煤机组投产数量的日益增多，许多电厂机组相继遇到了因炉前水系统大量磁性氧化铁沉积在省煤器、水冷壁联箱内，特别是聚集、结垢、堵塞在水冷壁节流孔板上，造成通流面积减少进而发生超温爆管。究其原因，超（超）临界火电机组与亚临界以下机组相比，给水化学处理方式对铁离子迁移的影响更加显著。
1 超（超）临界水的特性
当纯水的温度达到374.3℃，压力达到22.05MPa时，即达到临界状态，该临界点以上的水称为超临界水，其密度介于液态水（密度1g/cm3）和低压水蒸汽（密度<0.001 g/cm3）之间，临界密度ρC=0.32 g/cm3。当纯水的温度达到450℃，压力达到25MPa时，超临界水的密度大约为0.1g/cm3。因此超临界水与普通状态下作为溶剂的水在物理性质和溶剂性能方面发生了非常显著的变化。水的离子积大大降低，介电常数也急剧下降，扩散系数变化规律因密度高低各不相同。
2 超（超）临界水中磁性氧化铁沉积分析
碳钢在水中不稳定，有腐蚀的倾向。只有在钢表面形成了稳定的氧化膜后，才能保持稳定。在不同温度条件下，氧化膜的形成机制不同，微观结构也不同。较低温度条件下所形成的磁性铁氧化膜是多孔、疏松的，高温条件下则是致密的。超（超）临界火电机组给水有许多特殊的物理化学性质，扩散系数和介电常数是影响磁性铁氧化物溶解和沉积的两个主要因素。
在AVT方式中，炉前系统金属表面生成多孔且溶解度较高的磁性铁氧化膜。从凝结水精除盐装置出口到给水泵入口，系统处于磁性铁稳定区，给水中的铁离子含量较小；从给水泵出口到省煤器入口，系统处于磁性铁溶解区，磁性铁溶解度先扬后抑，但给水中铁离子含量会显著增加；在省煤器中，系统处于磁性铁沉积区，铁离子可能发生大规模缔合沉积；在水冷壁中，过剩的铁离子主要集中沉积在节流孔及其周围。
3 案例分析
某电厂先后投产四台百万千瓦超超临界机组，锅炉采用变压垂直管圈直流锅炉。其中#2机组于2006年底投产发电，至2008年10月份，#2炉水冷壁先后多次发生管壁超温甚至过热、爆管，通过仔细检查分析，发现在水冷壁节流孔板入口处存在不同程度的结垢现象，严重部位通流面积堵塞超过一半以上，造成管内工质流通不畅，引起水冷壁超温甚至爆管，经对垢物分析，确定为磁性氧化铁（Fe3O4）
1）水冷壁结构特点
电厂水冷壁采用改进型膜式壁、内螺纹垂直上升形式，在上下炉膛之间加装水冷壁中间混合集箱，以减少水冷壁各墙宽的工质吸热与管子壁温的偏差。同时在入口联箱上部接管装焊不同内径的292个节流孔板（见表1、图1），根据热负荷分配，调节各管组的流量，使之与管子的吸热量相匹配，然后通过三叉管过渡与炉膛水冷壁相接。
图1 水冷壁节流孔板
表1 水冷壁节流孔板尺寸及数量
| 节流孔板内径mm |
7 |
7．5 |
8 |
8．5 |
9 |
9．5 |
10 |
11 |
11．5 |
12．5 |
14 |
| 数量（个） |
18 |
26 |
8 |
24 |
30 |
30 |
16 |
30 |
58 |
12 |
40 |
2） 磁性氧化铁沉积
2008年10月以来，#2机组陆续发生了几次锅炉水冷壁超温及爆管，爆口显现短时过热形貌，相邻四根管均存在不同程度超温变形，结合水冷壁结构特点，确定为下部集箱出口节流孔处堵塞（每个节流孔管通过三叉管过渡分别与四根水冷壁管相通）。在排除其它因素引起爆管可能外，割除节流孔管段检查，发现节流孔板处存在异物聚集结垢现象，严重的已堵塞通径面积的一半以上，致使工质流通不畅，引起水冷壁超温爆管。将左右墙全部节流孔板段割除检查及清理，沉积情况如表2。结垢物与金属基体有一定的结合牢固度，属疏松、脆性、顺磁性物质。经分析垢样主要成分为磁性氧化铁，即Fe3O4及Fe2O3。，同时含有少量的Si和Ca，为炉水中氧化铁的结晶和沉积产物。免费论文网。免费论文网。同时还发现水冷壁下集箱存在较多的黑色粉末，通过分析均为磁性氧化铁（Fe3O4）。
表2 #2炉水冷壁侧墙节流孔板磁性氧化铁沉积情况
|
|
总数 |
严重（堵塞≥40%） |
一般（堵塞10-40%） |
轻微（堵塞≤10%） |
无沉积 |
| 左侧墙 |
88 |
10 |
19 |
37 |
22 |
| 右侧墙 |
88 |
17 |
25 |
42 |
4 |
结合几次检查、处理情况，发现水冷壁节流孔磁性氧化铁沉积有以下规律：两侧墙严重于前后墙；热负荷较小区域严重于热负荷较大区域；节流孔径小的沉积严重于孔径大的沉积；左、右侧墙下集箱内存在较多量的磁性氧化铁粉末堆积；从首次检查发现沉积存在后，堵塞面积扩展速度较快；节流孔处的沉积物形状异于常规理解的流体方向，即在节流孔的进水侧呈现菜花状，而出口方向则看似成流体冲刷状，如图2所示。
 
a进水方向沉积形态 b出水方向沉积形态
图2 节流孔上沉积的形态
3） 沉积形成的区域分布
电厂4台机组全部使用AVT（O）处理方式，给水pH9.3-9.6。根据2008年热力系统查定的结果，＃2机组各系统中铁的含量如图3所示。
图3 Fe含量平均值在热力系统分布图
从上图可以明确的看出，凝结水精处理至省煤器入口是Fe含量上升的过程，再到主蒸汽则是Fe含量下降的过程，说明Fe在省煤器及水冷壁上沉积的必然性符合上述规律。
1）凝结水在至除氧器入口以前，水的温度和压力都比较低，磁性氧化铁的实际溶解度较低，因而水中铁离子含量较低，沿流程随着温度的升高，溶解度略有增加。除氧器由于由高加的疏水回收，铁离子含量也有所增加；
2）给水泵出口压力急剧升高，温度较低（180℃），水中的磁性氧化铁溶解度升高，随着流程的压力不变而温度逐步增加，进入超临界压力区域，水的密度逐渐下降，磁性氧化铁的溶解度在达到一个峰值之后逐步下降，至省煤器入口已经有铁的析出现象。
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