（2） 试验前测试压力传感器初值，然后分级单端张拉到 ；
（3） 张拉到控制应力，持压5min，以此时的测量结果作为张拉试验的终值进行分析；
（4） 张拉端千斤顶回油到0，记录压力筒压力及锚塞外露值。论文参考。
（5） 锚固端千斤顶回油，卸下两端张拉装置。
（6） 重复进行上述步骤，再试验2次。
5 试验数据分析方法
（1） 直接分析
先进行直线束孔道摩阻力测试，按式（1） ＝0时求得 值，再进行与直线束孔道同样工艺及施工条件的曲线束孔道的摩阻试验，并以所求值代人式（1）求得 值。
（2）最小二乘法
若试验采用的预应力束均有弯起角度，需采用最小二乘法来进行分析。
被动端的拉力 与主动端的张拉力 关系为：
 （3）
为根据试验数据确定参数和的值，令：
 （4）
则：
 （5）
由于试验存在误差，故假设测试误差为 ，即：
 （6）
若有 束预应力钢束，则：
 （7）
利用最小二乘原理，全部预应力钢筋测试误差的平方和为：
 （8）
欲使试验误差最小，应使：
 ， （9）
整理可得：
 （10）
由式（9）可解得参数和，需要指出的是，由于参数和的耦联，必须借助于2束以上的预应力钢束才能计算出和的值。
6 工程实例
（1）工程概况
哈大客专 (32+48+32)m预应力混凝土连续梁桥,采用悬臂施工，边支座中心线至梁端0.75m,梁全长113.3m,梁体为单箱单室，变高度、变截面结构,箱梁底板下缘按二次抛物线变化，梁底抛物线方程为 。中支点梁高4.05m，边支点及跨中梁高3.05m，中跨跨中直线段长2.00m，边跨直线段长9.65m。截面采用单箱单室斜腹板形式，顶板厚度除梁端和支点附近外均为35cm，腹板厚40～70cm，底板厚度从跨中到端部由40cm加厚至60cm。顶板宽13.4m，底板宽度6.7m。箱梁两侧腹板与顶底板相交处均采用圆弧倒角过渡。箱梁支点处设置横隔板，共设置4道横隔板，横隔板厚度：边支座处1.50m，中支座处1.60m。
梁体采用C50混凝土，预应力采用纵向、横向及竖向三向预应力体系，连续梁梁体纵、横向预应力采用符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》（GB 5224）规定的钢绞线,抗拉强度标准值fpk＝1860MPa。锚固体系采用与之对应规格的群锚装置，张拉采用与之配套的机具设备，采用金属波纹管成孔。竖向预应力筋采用Φ32mmPSB830预应力砼用高强精轧螺纹钢筋，抗拉强度标准值fpk＝830MPa，锚具采用JLM锚具锚固，采用内径为Φ50mm铁皮管成孔。论文参考。
（2）预应力束选择
试验选择预应力束的原则如下：
① 预应力束的长度不能太小，否则，摩阻损失较小，而影响因素较多，试验精度无法保证；
② 预应力束的长度不能过大，因为试验时预应力束为单端张拉，预应力束的伸长量较大，若预应力束长度过大则会增加试验的难度。
根据以上原则，选择2号块2束腹板束F2和2束顶板束T2进行孔道摩阻试验。
7试验结果分析
孔道摩阻试验预应力束为单端张拉，一端为主动端，另一端为被动端，两端压力传感器的压力差即为孔道摩阻损失。预应力钢绞线计算摩阻损失时计算参数，顶板束T2（长度20.0m，弯起角度0°），腹板束F2（长度20.406m，弯起角度40°），试验结果列于表1及表2。
表1 顶板束摩阻试验结果
| 钢束名称 |
试验 序号 |
主动端初值 （ ） |
主动端终值 （） |
被动端初值 （） |
被动端终值 （） |
摩阻损失 （） |
值 |
平均值 |
| T2-1 |
第一次 |
0 |
2230 |
0 |
2122 |
108 |
0.00248 |
0.00260 |
| 第二次 |
0 |
2208 |
0 |
2095 |
113 |
0.00263 |
| 第三次 |
0 |
2217 |
0 |
2101 |
116 |
0.00269 |
| T2-2 |
第一次 |
0 |
2218 |
0 |
2107 |
111 |
0.00257 |
| 第二次 |
0 |
2223 |
0 |
2110 |
113 |
0.00261 |
| 第三次 |
0 |
2197 |
0 |
2085 |
112 |
0.00262 |
表2 腹板束摩阻试验结果
| 钢束名称 |
试验 序号 |
主动端初值 （） |
主动端终值 （） |
被动端初值 （） |
被动端终值 （） |
摩阻损失 （） |
值 |
平均值 |
| F2-1 |
第一次 |
0 |
2187 |
0 |
1780 |
407 |
0.219 |
0.224 |
| 第二次 |
0 |
2205 |
0 |
1789 |
416 |
0.223 |
| 第三次 |
0 |
2218 |
0 |
1797 |
421 |
0.226 |
| F2-2 |
第一次 |
0 |
2201 |
0 |
1788 |
413 |
0.222 |
| 第二次 |
0 |
2096 |
0 |
1693 |
403 |
0.230 |
| 第三次 |
0 |
2208 |
0 |
1784 |
424 |
0.229 |
8 结论
对哈大客专（32+48+32）m预应力混凝土连续梁桥进行了预应力摩阻损失试验，试验主要结论如下：
（1） 锚口、喇叭口损失取5.6%；
（2） 摩阻系数取值：孔道摩阻系数＝0.22，孔道偏差系数＝0.0026。
从试验结果来看，各参数的实测值与设计取值基本接近，表明设计时所取用的参数合理、可靠。论文参考。设计提供的预应力筋张拉控制力能保证箱梁的有效预应力的要求。
参考文献:
[1] 范立础.桥梁工程[M].北京:人民交通出版社,2001.
[2] 裘伯永,盛兴旺,乔建东等.桥梁工程[M].北京:中国铁道出版社, 2004.
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[4] 黄伟钊,易锦,冯正.客运专线32 m简支箱梁预应力孔道摩阻损失试验研究[J].工程建设, 2008 (6):14-16.
[5] 张瑞森. 松花江特大桥预应力孔道摩阻试验研究[J].铁道标准设计, 2006 (5): 46-47.
[6] 齐春峰.点头特大桥孔道摩阻的试验研究[J].路基工程, 2008 (6): 92-94.
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