论文导读：受建筑功能制约，大型娱乐类公共建筑往往地上高度不大，但地下层数较多；体量庞大而地上各个单体体量差异很大；内部空间的要求又使楼板削弱较多；立面造型的要求又增加一些特种钢结构。因此带来结构受水浮力大；基础因荷载不均匀产生差异沉降；平面规则超限和屋面钢结构对结构主体相互影响等一系列问题。上海英皇明星城初步设计，通过对这一问题的分析，提出了一种解决思路，供参考。
关键词：抗浮抗浮计，不均匀沉降超限，屋面钢网架
1 工程概况
上海英皇明星城位于上海市黄浦区河南南路，为一集娱乐，大型商场、酒店和停车库的公共建筑。科技论文。总建筑面积为12.08万m2，由A,B,C三个区组成。南侧A区为地上六层建筑，平面尺寸为90X116.6m,柱距主要以9.0m为多，底层层高7.50m，二至五层层高5.10m，六层层高7.5m，六层局部设有夹层。建筑总高度为35.8m。东北侧B区为地上2~4层建筑，为低层传统院落式商业街区。柱距3~6.6m不等。建筑总高度为10.90m。西北侧C区为地上十层建筑，为公寓式酒店。分南、北两个结构单元。南与北结构单元平面尺寸依次为30X53.8m和 17.5X26.8m。南、北单元之间用钢结构连廊连通。柱距为9.0m,建筑总高度36.40m。A、B、C三个区共置于一个三层地下室之上，地下室长163m，宽116.6m，地下一至三层层高分别为5m，3.5m和3.6m。建筑主剖面见图1。
图1 建筑主剖面图
2 基础设计
2.1地质情况
本工程拟建场区自然地面下约80m范围内的地基土分布较稳定，从上到下依次由填土、粉质粘土、淤泥质粘性土、粉质粘土、粉细砂层组成。其中粉细砂层厚度较大，分布稳定，压缩性中等，土质佳，是主要结构持力层。根据上海地区工程经验，拟建场地平均地下水水位埋深，高水位取0.5m，低水位取1.5m。
2.2 基础选型
本工程主体部分地下三层，采用Ф650mm直径的钢筋混凝土钻孔灌注桩+筏板基础，桩端持力层为⑦2-2层，桩端入土深度约为40~52m不等，单桩竖向承载力设计值为2500KN，单桩竖向抗拔承载力设计值为1250KN，C30混凝土，主筋为HRB。筏板厚为1.0m，柱下群桩范围内局部板加厚。部分坡道段基础可利用基坑支护的深层搅拌桩。
2.3 结构抗浮及基础底板沉降不均匀的解决思路
地下室三层，埋深较深，地下水位较高，因此，抵抗水浮力以及因抗浮重力不均衡所产生的基础底板沉降不均匀是本基础设计的关键。设计中通过详尽计算，不断调整桩距及桩长改变基桩支承刚度分布，以利用筏板基础自身的整体性调整差异沉降为主。以在筏板上沿各单体外围周边设施工后浇带调整差异沉降为辅。本工程的基础计算采用中科院的JCCAD软件进行分析，具体实现步骤如下：
（1）（标高0。000以下结构施工期间）
以±0.006（室外标高）以下结构自重（恒载）设计值作用下计算抗压桩所需数量。
（2）抗浮计算：以±0.006以下结构自重（恒载）标准值加一层施工荷载（10KN/m2）与1.2x最高水位（根据上海方面经验，最高水位可取自然地坪面标高）共同作用下计算所需的抗拔桩数量。
（3）抗压计算：以全部建筑结构在荷载标准组合与低水位（室外地坪下1.5m）浮力共同
用下计算抗压桩数量。
(4) 综合上述情况下的布桩情况，在荷载长期效应组合情况下，分别按高低水位工况验算桩内力和筏板沉降，将抗拔桩和抗压桩区别开来，分别配筋。
(5) 筏板设计：以柱下最大内力组合设计值与桩反力设计值和低水位浮力共同作用计算筏板冲切和配筋。
3 上部结构设计
本工程三栋建筑单体，五栋结构单元。建筑体型，超限类型及计算结果均有较大差异。本文将主要分析以结构体型特征参数最不利的A区。
A区单体建筑面积为4.2万m2，主要以商场，娱乐为主。一层中央为一明星广场，为增加建筑效果，以该明星广场为中心周边楼板逐层约以半跨距离退台，六层设有一个夹层，屋面采用大型钢网架结构的建筑造型和一个球形明星馆。
3.1 结构选型
3.1.1 抗侧力体系
结构采用钢筋混凝土框架结构体系,部分框架梁、柱采用劲性钢筋混凝土。因建筑需要，A区和其他各区主体结构之间的局部连接部分均采用钢结构设铰和滑动支座连接，屋面采光带、构架、局部高塔、明星馆椭园球体等均采用钢结构制作。科技论文。地下一层、首层及以上层框架抗震等级取为一级。地下一层以下各层框架为三级。
3.1.2 楼盖体系
本工程地下部分（包括±0.00楼板）采用主框架梁+井字梁＋厚板。地上部分：A区采用主框架梁＋井字梁的楼盖体系。B、C区采用主次梁楼盖体系。
3.1.3 抗震缝、沉降缝、后浇带
地下室部分设有一道沉降缝，将位于B区左半部分的地下仅有一层的自行车库与拥有地下三层的主体结构完全分开。在C区设有一道抗震缝，将其平面划分为两个比较规则的部分，从地下室顶板起设置。地上A区部分中部设有横纵各一道伸缩后浇带，以缓解因平面尺寸过长而引起的温度应力及混凝土收缩徐变的影响。
3.2 结构计算分析
采用两种符合实际情况的空间分析程序（SATWE和PMSAP）进行分析比较。科技论文。
3.2.1计算参数
（1）抗震设防烈度为7度，设计地震分组第一组，设计基本地震加速度0.10g，（2）场地特征周期值0.9s，Ⅳ类场地。
（3）结构的阻尼比5%，周期折减系数0.70。
（4）全楼地震力放大系数1.0，梁设计弯矩增大系数1.0，梁扭矩折减系数0.4。
（5）振型数取为18，各振型贡献按CQC组合。
(6) 计算中考虑双向地震作用下的扭转影响；偶然偏心的影响（不与双向地震作用同时发生）；补充最大地震作用方向计算。
(7)在控制结构位移比限值时计算考虑刚性楼板假定，在实际配筋计算中，选用“弹性膜”假定；总刚模式计算分析。
(8)六层夹层人工指定为薄弱层。
3.2.2结构嵌固端的选取
（1）地下一层两方向侧移刚度分别是：RJX = 3.8752E+08(kN/m) RJY =3.1397E+08(kN/m)
首层两方向侧移刚度分别是：RJX =2.8985E+07(kN/m) RJY = 2.8985E+07(kN/m)
两方向侧移刚度比分别是：1/Ratx = 1/0.0748=13.3691/Raty =1/0.0923=10.834
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