图4 测量点分布
Fig.4. Measurements distribution
表2 进风口风速测量结果
Table 2 Measure result of speed of the wind in the air intake
测点
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
14
|
15
|
16
|
风速v1i(m/s)
|
2.9
|
2.8
|
2.6
|
3.1
|
2.9
|
3.5
|
3.6
|
3.3
|
3.8
|
3.0
|
3.5
|
2.7
|
3.0
|
2.8
|
3.4
|
2.5
|
表3:出风口风速测量结果
Table 2 the measure result of the speed of the wind in the air outlet
测点
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
14
|
15
|
16
|
风速v2i(m/s)
|
6.1
|
5.8
|
5.9
|
5.5
|
5.8
|
5.6
|
6.5
|
5.9
|
6.6
|
5.8
|
5.6
|
5.4
|
5.9
|
5.7
|
6.2
|
6.0
|
根据表1和表2求平均值得:
v1=3.1m/s,v2=5.9m/s,v2/v1=1.9
由式(9)求得进出口的风能密度:
W1=ρv 13/2=19.2J/m2
W2=ρv 23/2=132.5 J/m2
W2 /W1=6.9
由式(8)求得进出口处风的动能:
E1=ρA1v13/2=5.43J
E2=ρA2v23/2=9.45J
E2/E1=1.74
由以上试验数据计算可知:出风口处与进风口处相比,风速变为1.9倍;风能密度变为6.9倍;总动能变为1.74倍。
由试验结果可知:此装置虽然是以流体力学中的喷管原理及连续性方程为依据制作的,理论上出口处风速将变为进口处的4倍;风能密度变为64倍;总动能变为16倍。但实验与理论计算还是有一定差距,这是因为风通过此装置时的流动与流体在管道中流动有较大的差异,原理相同而流动情况并不完全相同。首先,风需要经过风速增加管及牵引钢丝,产生了一定的损失和阻力,其次,风经过此装置时,并不完全等同于管道流动,由于阻力而使风力场发生了一定的改变,部分气流可能从装置的外部绕过,使得进口风速不均匀。
4结束语
根据测试结果,假设风机能将流过它的风能100%利用,在风机直径为0.6m,风速为3.1m/s时,风能为5.43J;而采用本文装置,将风机直径缩小一半,而风能仍能提高到9.45J,从而实现小直径风机,较高能量密度的风能进行大规模风力发电。因此,该装置能减小风机直径,从而降低成本,增加风能密度,获取更多的能量,具有广阔的应用前景,良好的社会与经济效益。
参考文献
[1]芮晓明,柳亦兵,马志勇.风力发电机组设计北京:机械工业出版社.2010.
[2]姚兴佳等.可再生能源及其发电技术.北京:科学出版社.2010
[3]钱伯章.风能技术与应用[M].北京:北京科技出版社.2010.
[4]胡敏良.流体力学(第2版)[M].武汉:武汉理工大学出版社, 2000.
[5]刘成文,李兆敏.锥形喷嘴流量系数及水力参数的理论计算方法[J].钻井工艺,2000(5):1-3.
[6]脱云飞,杨路华,郭涛,张丽娟.圆锥形喷嘴水头损失的计算公式与实验研究[J].节水灌溉.2005(4):14-18.
[7]于布.水力学[M].广州:华南理工大学出版社,2001.
[8]詹德新,王家楣.工程流体力学[M].湖北科学技术出版社,2003.
2/2 首页 上一页 1 2 |