 （2）
 （3）
对于本次真三轴卸荷不排水试验，定义中主应力系数 ，代入（2）式，整理得：
 （4）
令
由（4）式可以看出广义剪应力也可以表示为主剪应力的函数。论文大全。
与广义剪应力 相应的广义剪应变定义为 （5）
 表示了复杂受力状态下的剪切变形。
绘制不同固结压力下试样的 ～ 关系曲线，如图4所示。
 图5 广义剪应力–广义剪应变关系曲线
从图4可以看出，试样在破坏前，不同固结压力下的～关系曲线均呈良好的双曲线关系，因此两者之间的关系可以用下式表达：
 （6）
 （7）
 、 －试验参数。
当＝0时，的倒数即为起始切线剪切模量，当 ∞时，广义剪应力的极限值就是的倒数。
则切线剪切模量 可表示为：
 （8）
根据极限平衡条件，土体达到极限平衡时主应力之间的关系式为：
 （9）
整理后，可得
 （10）
试样破坏时的广义剪应力为 ，它总是比极限广义剪应力 小，定义破坏比为：
 （11）
 （12）
由（5）式得
 （13）
把（13）式代入（8），得
进一步整理，得
  （14）
4 结论
⑴由土样的卸荷试验曲线可知，土体破坏的主应变在5%～10%之间，远远小于常规三轴试验的破坏主应变。
⑵卸荷试验的初始切线模量远大于加荷试验的初始切线模量。
⑶土样在复杂受力状态下的应力应变关系曲线表现出应变软化特性，其广义剪应力与广义剪应变关系曲线呈明显的非线性。
⑷推导了卸荷模量的计算公式，能够较真实地反映开挖卸荷条件下土体的应力应变特性。
参 考 文 献
[1]郑颖人，龚晓南.岩土塑性力学基础［M］.北京：中国建筑工业出版社，1989.
[2]黄文熙.土的工程性质［M］.北京：水利水电出版社，1983.
[3]钱家欢，殷宗泽．土工原理与计算[M]．北京：水利电力出版社，1993,547-551
[4]刘祖德.平面应变条件下膨胀土的卸荷变形试验研究［J］.岩土工程学报，1993，15(2):68-73
[5]殷宗泽，朱俊高，卢海华．土体弹塑性柔度矩阵与真三轴试验研究[A]．第七届全国土力学会议论文集[C]．北京：中国建筑工业出版社，1994,139—144
[6]殷宗泽．土的侧膨胀性及其对土石坝应力变形的影响[J]．水利学报，2000(7)：49-54．
[7]殷宗泽，徐志伟．土体的各向异性及近似模拟[J]．岩土工程学报，2002，24(5):547-551
[8]王立忠，赵志远．考虑土体结构性的修正邓肯一张模型［J］. 水利学报
[9]胡应德，叶 枫.土体邓肯—张非线性弹性模型参数反演分析［J］.土木工程学报，2004，37(2):54-57
[10]何江达，谢红强.卸载岩体脆弹塑性模型在高边坡开挖分析中的应用［J］.岩石力学与工程学报，2004，23(7):1082-1086
[11]张坤勇，殷宗泽，徐志伟.国内真三轴试验仪的发展与应用［J］.岩土工程技术，2003，(5):289-293
[12]姜朴.现代土工测试技术［M］.北京：中国水利水电出版社，1997.
[13]Hoque E, Tatsuoka F. Anisotropy in elastic deformation of granularmaterials[J]．soil and Foundations 1998,38(1)：163-179．
[14]Lade，P.V. and Duncan，J.M. stress-pathdependent behavior of cohesionless soil［J］. ASCE,Journal of the Geotechnical Engineering division［J］.1976， GT1,51-68
[15]Lade，P.V. and Duncan，J.M. Elastoplasticstress-strain theory for cohesionless soil［J］. ASCE,Journal of the Geotechnical Engineering division［J］.1975,GT10,1037-1053
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